電站安全閥失效類型簡介-1

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1、,單擊此處編輯母版標題樣式,單擊此處編輯母版文本樣式,第二級,第三級,第四級,第五級,*,*,2024/10/22,1,電站安全閥事故案例分析,中電聯(lián)電站閥門標委會 張傳虎,手機：,13811888155 QQ:138015188,2024/10/22,2,某電廠電站安全閥運行接二連三出現(xiàn)故障,2009,年,06,月,10,日，,#4,機負荷,600MW,，汽包壓力,18.93MPa,，主汽壓力,17.15MPa,1#,過熱器出口安全閥誤啟座（整定壓力,18.44MPa,），汽包虛假水位瞬間上升至,277mm,鍋爐滅火,汽機跳閘。,2024/10/22,3,某電廠電站安全閥運行接二連三出現(xiàn)故障

2、,2009,年,06,月,11,日，,#3,機負荷,600MW,，汽包壓力,19.15MPa,，主汽壓力,17.3MPa,，汽包左前安全閥誤啟座（整定壓力,19.82MPa,），后機組降壓運行安全閥回座，經(jīng)現(xiàn)場確認該安全閥下調(diào)整螺釘被啟座時沖出的蒸汽沖掉，上調(diào)整螺釘退出約,10mm,，且啟座過程中的振動使下調(diào)整環(huán)跑位，安全閥回座壓力改變，由于運行中無法對安全閥進行調(diào)整，為防止安全閥的再次啟座而無法回座，已申請將,#3,爐汽包左側前部安全閥退出運行。,2024/10/22,4,某電廠電站安全閥運行接二連三出現(xiàn)故障,09,年,06,月,12,日，,#3,機負荷,600MW,，汽包壓力,18.4MP

3、a,，主汽壓力,16.59MPa,，再熱器壓力,3.5MPa,，,#2,再熱器出口安全閥啟座（整定壓力,4.03MPa,），期間汽包水位發(fā)生大幅波動，汽包水位有兩點急劇下降至,-230mm,以下，有一點突升至,+300mm,以上，運行巡檢未見汽包和過熱器安全閥啟座。,13,日，點檢發(fā)現(xiàn)汽包右前安全閥內(nèi)漏（整定壓力為,20.29MPa,）。,2024/10/22,5,某電廠電站安全閥運行接二連三出現(xiàn)故障,09,年,06,月,23,日，,#4,機負荷,440MW,，空預器吹灰器投入運行，期間吹灰母管壓力最高至,3.5MPa,，吹灰母管安全門啟座（整定壓力,3.93MPa,）。,2024/10/22

4、,6,原因分析,機組小修停運前的鍋爐安全閥排汽試驗中未見安全閥的內(nèi)漏等異常現(xiàn)象，小修中未對其解體檢修，只是由某公司安全閥調(diào)試人員進行了冷態(tài)校驗,。,2024/10/22,7,原因分析,由于安全閥的整定是在冷態(tài)下進行的，安全閥的微啟是在介質(zhì)壓力為零，完全依靠在線整定裝置液壓缸的提升力來實現(xiàn)的，同一安全閥在冷態(tài)下的提升力大于熱態(tài)的下的提升力，為了使冷態(tài)整定結果接近安全閥要求的整定值，往往通過經(jīng)驗值來加以修正。并且安全閥的冷態(tài)整定，無法檢測到安全閥的前泄點，僅僅是檢測安全閥的彈簧性能，而安全閥的熱態(tài)整定，可以檢測到安全閥的前泄點，是檢測整個安全閥裝置的性能。這可能是造成安全閥誤啟座的另外一個原因。,

5、2024/10/22,8,采取的措施,3,、今后安全閥校驗必須執(zhí)行以下規(guī)定：（,1,）安全閥冷態(tài)校驗僅適用于低壓（,0.1MPap,1.6,MPa,）及中壓（,1.6MPap,10,MPa,）安全閥；（,2,）安全閥熱態(tài)校驗適用于高壓（,10MPap,100,MPa,）及超高壓（,p100,MPa,）安全閥；（,3,）安全閥熱態(tài)校驗一般安排在小修機組停爐過程中進行（不做全行程放汽試驗，只做熱態(tài)校驗）；,2024/10/22,9,某電廠因除氧器安全閥排汽量小造成除氧器爆炸,1981,年某電廠發(fā)生,7,號機組,(200MW),除氧器爆炸事故。,1981,年,1,月,11,日，,7,號機組正常運行負

6、荷,200MW,，在除氧器水位低的情況下，補充大量低溫水，運行人員違反規(guī)程采用,2.4MPa,壓力的二段抽汽加熱,(,要求負荷大于,150MW,采用三段抽汽,),，當停止大量補水后，未關閉汽源，造成了除氧器超壓，安全門雖然動作，但排汽量小于進汽量，壓力繼續(xù)升高，致使除氧器爆炸。事故造成設備和廠房嚴重損壞，并造成,9,人死亡，,5,人受傷。,2024/10/22,10,教訓與對策,各種壓力容器安全閥應定期進行校驗和排放試驗。,國家電力公司頒布的,防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項重點要求,4,1,2,運行中的壓力容器及其安全附件,(,如安全閥、排污閥、監(jiān)視表計、聯(lián)鎖、自動裝置等,),應處于正常工作狀

7、態(tài)。,國家電力公司頒布的,防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項重點要求,4,1,3,除氧器和其他壓力容器安全閥的總排放能力，應能滿足其在最大進汽工況下不超壓。,國家電力公司頒布的,防止電力生產(chǎn)重大事故的二十五項重點要求,4,1,11,2024/10/22,11,嚴格按,電站壓力式除氧器安全技術規(guī)定,(,能源安保,(1997)709,號,),制定除氧器運行規(guī)程，規(guī)程中應明確除氧器兩段抽汽的切換點，嚴禁高壓蒸汽直接進入除氧器。推廣滑壓運行，逐步取消二段抽汽進入除氧器。除氧器應配備不少于,2,只全啟閉式安全門，并有完善的自動調(diào)壓和報警裝置。,壓力容器應根據(jù)設計要求裝設安全泄放裝置,(,安全閥、爆破片裝置,

8、),，其排放能力必須大于或等于壓力容器的安全泄放量，以保證在其最大進汽工況下不超壓。對安全閥、壓力表、液位計等安全附件保護裝置、監(jiān)視儀表要進行定期校驗。,在役電站鍋爐安全閥每年至少應校驗一次。每一個小修周期應進行檢查，必要時應進行校驗或排放試驗。各類壓力容器的安全閥每年應至少進行一次排放試驗或在線校驗。,2024/10/22,12,某熱電廠鍋爐超壓主蒸汽安全閥 解列拒動造成,鍋爐壽命損失,7%,的后果,1996,年某熱電廠發(fā)生,4,號,670t,h,鍋爐超溫、超壓事故。,1996,年,3,月,13,日,00,：,29,，,4,號機組由于直流控制電源總熔絲熔斷，造成直流操作電源消失，,4,號機組

9、跳閘，汽輪機主汽門關閉。因,“,機跳爐,”,聯(lián)鎖未投入運行，機組甩負荷后燃料沒有聯(lián)動切斷。運行人員在事故處理過程中，尤其當手動開啟脈沖安全門鍋爐壓力不降時,(,四個主蒸汽系統(tǒng)的安全門解列（拒動）,),，沒有按規(guī)程果斷切斷制粉系統(tǒng)，致使鍋爐承壓部件嚴重超溫、超壓,(,最高主蒸汽壓力達,21.3MPa,、主蒸汽溫度達,576,，而額定過熱器出口壓力為,13.7MPa,、汽包壓力為,15.88MPa,、主蒸汽溫度為,540),。,2024/10/22,13,教訓與對策,大容量的電站鍋爐應配用彈簧直接作用式的全啟式安全閥或全量型安全閥以及相應的電磁泄放閥（,PCV,），該電磁泄放閥的整定壓力應低于其它

10、安全閥，鍋爐超壓時,先打開此閥泄壓，若汽壓繼續(xù)升高，可依次打開其它安全閥，則可減少其它安全閥的啟動次數(shù)，以免影響其密封性能。,對于按,ASME,規(guī)范設計的電站蒸汽鍋爐，不,應,采用重錘或重錘杠桿式安全閥，應采用彈簧直接作用式安全閥。,對于大容量電站鍋爐，一般選用具有高排放能力的全量型安全閥。,2024/10/22,14,為保證鍋爐安全閥在一定值下能夠準確動作，要求鍋爐安全閥進行熱態(tài)整定，調(diào)整安全閥使其能自動開啟，以排除多余介質(zhì)，保證鍋爐在額定壓力下正常工作。,鍋爐安全閥是防止鍋爐超壓的重要安全附件，嚴禁鍋爐在解列安全閥狀況下運行。,2024/10/22,15,某電廠安全閥校驗升壓實跳造成爐外管

11、道爆破,1999,年某電廠發(fā)生,3,號鍋爐,(670t,h),汽包聯(lián)絡管爆破事故。,1999,年,7,月,9,日，,3,號鍋爐在安全門熱態(tài)整定過程中，高溫段省煤器出口聯(lián)箱至汽包聯(lián)絡管直管段發(fā)生爆破，造成,5,人死亡，,3,人嚴重燙傷。事故由于該段鋼管外壁側存在縱向裂紋，致使鋼管的有效壁厚僅為,1,7mm,左右，從而導致在,3,號鍋爐安全門整定過程中，當主蒸汽壓力達到,16,66MPa,時，鋼管有效壁厚的實際工作應力達到材料的抗拉強度而發(fā)生瞬時過載斷裂，發(fā)生爆破。,2024/10/22,16,教訓與對策,鍋爐壓力容器安全閥校驗采用升壓實跳的方式，會造成鍋爐管道蒸汽壓力超壓，導致鍋爐管道壽命減少容易造成鍋爐和爐外管道爆破，后果嚴重對于按,ASME,規(guī)范設計的電站蒸汽鍋爐，不,應,采用重錘或重錘杠桿式安全閥，應采用彈簧直接作用式安全閥。,鍋爐壓力容器安全閥校驗采用升壓實跳的方式，會造成噪音污染，安全閥起跳次數(shù)多，會帶來密封面的損壞,。,純機械彈簧式安全閥及碟形彈簧安全閥可使用安全閥在線定壓儀進行校驗調(diào)整。校驗調(diào)整可以在機組啟動或帶負荷運行的過程中（一般在,60,80,額定壓力下）進行。,